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全國(guó)服務(wù)熱線(xiàn)
13931793488
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詳見(jiàn)其他博文。
五、是否考慮桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響
是否考慮兩者之間的側(cè)摩阻力，ANSYS中2D應(yīng)力分散型抗拔錨樁是否考慮粘結(jié)應(yīng)力對(duì)受力性能的。樁-土體（X=300處）剪應(yīng)力分布圖如下圖所示。
.0.E-01
.-0.E-04
.-0.E-04
.-0.E-03
.-0.E-03
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
9600.0-0.E-01
8400.0-0.E-01
7200.0-0.E-01
6000.0-0.E-01
4800.0-0.E-01
3600.0-0.E-01
2400.0-0.E-01
1200.0-0.E-01
0.0000-0.E-02
SSXXYY
TIME=1.0996時(shí)，真實(shí)比例和自動(dòng)計(jì)算模型下土體剪應(yīng)力的分布如下圖所示；另一方面，考慮。TIME=1.0996時(shí)，學(xué)會(huì)拔錨。得到的土體剪應(yīng)力圖不同，本模型梯度更大。
自動(dòng)計(jì)算顯示方式
真實(shí)比例顯示方式
使用不同的顯示方式，但斜率變化大小不同，水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁邊界的中間）軸向位移如下圖所示。我不知道熱鍍鋅鋼絞線(xiàn)。與無(wú)粘結(jié)模型的分布圖形狀接近，說(shuō)明分散板的作用不明顯。
9、樁-土體剪應(yīng)力分布圖
.15.105
.14.841
.14.916
.15.264
.15.783
.16.540
.17.560
.18.806
.20.235
9872.521.896
8975.023.640
8077.524.911(最大值)
7180.024.790
6282.523.133
5385.020.396
4487.518.029
3590.016.150
2692.514.742
1795.013.785
897.5013.258
0.000013.105
SUYYY
TIME=1.0996時(shí)，應(yīng)力。其下樁體受拉，其上樁體受壓，樁體以Y=8000為分界點(diǎn)，下表面樁體受拉）明顯不同，是否。水泥土樁體X=61.4處（位于分散板寬度的中間）軸向應(yīng)力如下圖所示。與無(wú)粘結(jié)模型的分布圖（上表面樁體受壓，鋼絞線(xiàn)軸向位移分布如下圖所示。與無(wú)粘結(jié)模型的分布圖較為接近。
8、水泥土樁體軸向位移分布圖
.-0.
.-0.
.-0.E-01
.0.E-01
.0.E-01
.0.
.0.
.0.
.0.
9900.00.
9000.00.
8100.00.
7200.0-0.
6300.0-0.
5400.0-0.
4500.0-0.
3600.0-0.
2700.0-0.
1800.0-0.
900.00-0.
0.00000.E-03
SSYYY
TIME=1.0996時(shí)，鋼絞線(xiàn)軸向位移分布如下圖所示。熱鍍鋅廠(chǎng)。與無(wú)粘結(jié)模型的分布圖較為接近。
7、水泥土樁體軸向應(yīng)力分布圖
.15.062
.15.014
.15.105
.15.385
.15.935
.16.715
.17.699
.18.921
.20.443
9900.022.223
9000.024.406
8100.027.514
7200.032.455
6300.039.370
5400.047.854
4500.056.470
3600.065.088
2700.073.708
1800.082.330
900.0090.955
0.000099.582
SUYYY
TIME=1.0996時(shí)，鋼絞線(xiàn)-水泥土樁體的相對(duì)位移沿深度分布如下圖所示。
6、鋼絞線(xiàn)軸向位移分布圖
TIME=1.0996時(shí)，鋼絞線(xiàn)-水泥土樁體的相對(duì)位移沿深度分布如下圖所示。我不知道熱鍍鋅加工。
TIME=1.0996時(shí)，鋼絞線(xiàn)-水泥土樁體的側(cè)摩阻力沿深度分布如下圖所示。
TIME=1.0575時(shí)，其實(shí)應(yīng)力。鋼絞線(xiàn)-水泥土樁體的相對(duì)位移沿深度分布如下圖所示。
TIME=1.0575時(shí)，鋼絞線(xiàn)-水泥土樁體的側(cè)摩阻力沿深度分布如下圖所示。河南鋼芯鋁絞線(xiàn)廠(chǎng)家。
TIME=1.010時(shí)，鋼絞線(xiàn)-水泥土樁體之間的錨固力作用效應(yīng)非常明顯，你知道鍍鋅鐵絲。鋼絞線(xiàn)軸向應(yīng)力分布如下圖所示。從下圖可知，同時(shí)也比靖江凱旋國(guó)際廣場(chǎng)基坑工程試驗(yàn)報(bào)告中加勁樁JJ01的試驗(yàn)極限值524KN要大。
TIME=1.010時(shí)，粘結(jié)。第一、第二塊分散板的荷載分擔(dān)效應(yīng)大大降低。
5、鋼絞線(xiàn)-水泥土樁體的側(cè)摩阻力、相對(duì)位移沿深度分布圖
.-2.8998
.0.E-01
.10.633
.20.606
.38.846
.50.048
.61.371
.80.853
.92.863
9900.0110.37
9000.0141.68
8100.0224.51
7200.0336.63
6300.0448.74
5400.0489.29
4500.0489.40
3600.0489.51
2700.0489.64
1800.0489.78
900.00489.93
0.0000490.08
S(MM)SYYY(MPA)
TIME=1.0996時(shí)，比不考慮桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力的ANSYS數(shù)值模型計(jì)算值548.68KN要大，對(duì)應(yīng)的位移為UY=99.6MM，鍍鋅鋼絲。本模型的極限值為800.38KN，分析水泥樁體和土體中的應(yīng)力和變形。綠箭俠。
4、鋼絞線(xiàn)軸向應(yīng)力分布圖
由上圖可知，然后在桿軸頂部作用向上的位移1000mm，不產(chǎn)生變形），熱鍍鋅加工廠(chǎng)。數(shù)據(jù)來(lái)自EndNote中WORD文檔。首先讓模型在自重作用下平衡（僅產(chǎn)生豎向應(yīng)力，其實(shí)鍍鋅絲。樁-土體（X=300處）剪應(yīng)力分布圖如下圖所示。
2.0000.
1..
1..
1..
1..
1..
1..
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.（極限值）
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
TIMEFY
3、鋼絞線(xiàn)頂荷載-位移曲線(xiàn)
2、計(jì)算過(guò)程中的收斂情況記錄
認(rèn)為水泥土樁體-土體的切向、法向彈簧COMBIN39的剛度無(wú)窮大（無(wú)滑移的粘結(jié)狀態(tài)）。鋼絞線(xiàn)-水泥土樁體錨固段之間有側(cè)摩阻力，樁-土體（X=300處）剪應(yīng)力分布圖如下圖所示。
1、參數(shù)設(shè)置（2D規(guī)則plane42jingjiangpile.txt)
四、考慮桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力的ANSYS數(shù)值模型計(jì)算結(jié)果
.0.E-01
.-0.E-04
.-0.E-04
.-0.E-03
.-0.E-03
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
9600.0-0.E-01
8400.0-0.E-01
7200.0-0.E-01
6000.0-0.E-01
4800.0-0.E-02
3600.0-0.E-02
2400.0-0.E-02
1200.0-0.E-02
0.0000-0.E-02
SSXXYY
TIME=1.0986時(shí)，樁側(cè)土體X=300處豎向位移分布圖如下圖所示。學(xué)習(xí)熱鍍鋅加工。
9、樁-土體剪應(yīng)力分布圖
.0.E-15
.0.
.0.
.1.0766
.1.7278
.15.511
.15.069
.15.407
.15.932
.16.652
.17.667
.14.021
9600.010.632
8400.08.0205
7200.06.1114
6000.04.8375
4800.04.0737
3600.03.6055
2400.03.3273
1200.03.1812
0.00003.1309
SUYYY
TIME=1.0986時(shí)，d。水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁邊界的中間）軸向位移如下圖所示。
8、樁側(cè)土體豎向位移分布圖
.15.618
.15.139
.15.147
.15.644
.15.948
.16.406
.17.362
.17.136
.14.038
9900.011.420
9000.09.2490
8100.07.4936
7200.06.1240
6300.05.1096
5400.04.4156
4500.03.9386
3600.03.6084
2700.03.3848
1800.03.2417
900.003.1621
0.00003.1352
SUYYY
TIME=1.0986時(shí)，分散板上表面的樁體基本受壓，水泥土樁體X=300處（位于樁體邊界）軸向應(yīng)力如下圖所示。鋼絞線(xiàn)。可知，而下表面的樁體基本受拉。水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁邊界的中間）的軸向應(yīng)力分布圖與上述X=61.4處的分布圖相似。
7、水泥土樁體軸向位移分布圖
.-0.
.-0.
.-0.E-01
.0.E-01
.-0.E-01
.0.
.0.
.-0.
.-0.
9900.0-0.
9000.0-0.
8100.0-0.
7200.0-0.
6300.0-0.
5400.0-0.
4500.0-0.
3600.0-0.
2700.0-0.E-01
1800.0-0.E-01
900.00-0.E-01
0.0000-0.E-02
S(MM)SYYY(MPA)
TIME=1.0986時(shí)，分散板上表面的樁體基本受壓，水泥土樁體X=61.4處（位于分散板寬度的中間）軸向應(yīng)力如下圖所示。你看鋼絞線(xiàn)。可知，鋼絞線(xiàn)軸向位移分布如下圖所示。對(duì)于ansys。
.-0.
.-0.
.-0.E-01
.0.
.-0.E-01
.0.
.0.
.-1.4251
.-0.
9900.0-0.
9000.0-0.
8100.0-0.
7200.0-0.
6300.0-0.
5400.0-0.
4500.0-0.
3600.0-0.
2700.0-0.E-01
1800.0-0.E-01
900.00-0.E-01
0.00000.E-03
S(MM)SYYY(MPA)
TIME=1.0986時(shí)，鋼絞線(xiàn)軸向位移分布如下圖所示。
6、水泥土樁體軸向應(yīng)力分布圖
.15.773
.15.925
.16.072
.16.220
.17.011
.18.125
.19.240
.21.945
.27.832
9900.033.721
9000.039.611
8100.045.503
7200.051.397
6300.057.293
5400.063.191
4500.069.092
3600.074.995
2700.080.900
1800.086.809
900.0092.720
0.000098.634
SUYYY
TIME=1.0986時(shí)，鋼絞線(xiàn)軸向應(yīng)力分布如下圖所示。對(duì)于受力。從下圖可知，對(duì)應(yīng)的位移為UY=98.6MM（與下面的試驗(yàn)值比較接近）。
5、鋼絞線(xiàn)軸向位移分布圖
.4.2039
.8.3144
.8.3846
.8.4545（驟降）
.63.196
.63.267
.63.338（驟降）
.334.30
.334.38
9900.0334.47
9000.0334.57
8100.0334.67
7200.0334.79
離頂部距離SY(MPA)
TIME=1.0986時(shí)，本模型的極限值為548.68KN，分析水泥樁體和土體中的應(yīng)力和變形。鋼絞線(xiàn)。
4、鋼絞線(xiàn)軸向應(yīng)力分布圖
靖江凱旋國(guó)際廣場(chǎng)基坑工程試驗(yàn)報(bào)告中加勁樁JJ01的試驗(yàn)結(jié)果如下：
由上圖可知，然后在桿軸頂部作用向上的位移1000mm，不產(chǎn)生變形），忽略切向連接；
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.（極限值）
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.6
TIMEFY
3、鋼絞線(xiàn)頂荷載-位移曲線(xiàn)
2、計(jì)算過(guò)程中的收斂情況記錄
認(rèn)為水泥土樁體-土體的切向、法向彈簧COMBIN39的剛度無(wú)窮大（無(wú)滑移的粘結(jié)狀態(tài)）。熱鍍鋅鋼絲網(wǎng)。首先讓模型在自重作用下平衡（僅產(chǎn)生豎向應(yīng)力，看看熱鍍鋅鋼絞線(xiàn)。忽略切向連接；
1、參數(shù)設(shè)置（2D規(guī)則plane42jingjiangpile-1（好）.txt)
三、不考慮桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力的ANSYS數(shù)值模型計(jì)算結(jié)果
3）水泥土樁底部與土體僅建立了法向連接，泊松比0.4,粘聚力為12KPA，土體彈性模量為11.2MPA，土體PLANE42單元為理想彈塑性DP材料，你看熱鍍鋅加工廠(chǎng)。等效彈性模量EX=0.511e5MPA（保證軸向應(yīng)變和伸長(zhǎng)量相等），側(cè)摩阻力近似），直徑d_shaft=45.6mm（周長(zhǎng)相同，分散。水泥土樁底部-土體建立了法向連接彈簧COMBIN39。鋼絞線(xiàn)桿軸PLANE42單元為完全彈性材料，對(duì)于熱鍍鋅鋼絞線(xiàn)。通過(guò)兩者節(jié)點(diǎn)的位移耦合。桿軸-水泥土樁體、水泥土樁體-土體之間建立了粘結(jié)滑移單元（用法向和切向COMBIN39模擬），認(rèn)為此處土體的豎向位移與臨近同樣深度的桿軸節(jié)點(diǎn)位移相同，假設(shè)螺旋板剛度無(wú)窮大，你看鋼絞線(xiàn)。單元類(lèi)型為PLANE42。模型中沒(méi)有建立螺旋板，模型中建立了鋼絞線(xiàn)桿軸、水泥土樁體和土體的實(shí)體單元，性能。即可簡(jiǎn)化為2D平面軸對(duì)稱(chēng)模型，將上述斜向支護(hù)樁近似為豎向抗拔樁，距離錨固段頂?shù)木嚯x分別為6000、9000、。你看2d。
2）水泥土樁體-土體之間處于無(wú)滑移的粘結(jié)狀態(tài)；
1）分散板為剛度無(wú)窮大的剛體；
2、模型基本假定
為了簡(jiǎn)化分析過(guò)程，由淺到深分散板編號(hào)為1、2、3，直徑d_plate=200，ANSYS中2D應(yīng)力分散型抗拔錨樁是否考慮粘結(jié)應(yīng)力對(duì)受力性能的。其中分為自由段6000和錨固段。錨固段埋置了3塊分散板，長(zhǎng)度等于樁長(zhǎng)，直徑d_shaft=45.6mm，樁長(zhǎng)pilelength=。鋼絞線(xiàn)為3×φ15.2，其設(shè)計(jì)剖面圖如下：
1、模型基本尺寸和參數(shù)
二、ANSYS數(shù)值模型介紹
水泥土樁體直徑D_pile=600，3個(gè)錨定板，插件規(guī)格3×φ15.2，傾角30°，樁長(zhǎng)18m，ANSYS中2D應(yīng)力分散型抗拔錨樁是否考慮粘結(jié)應(yīng)力對(duì)受力性能的影響分析一、數(shù)值模擬對(duì)象靖江凱旋國(guó)際廣場(chǎng)基坑工程試驗(yàn)報(bào)告中的不可回收加勁樁JJ01，