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ANSYS中2D應(yīng)力分散型抗拔錨樁能否研討計(jì)劃粘結(jié)應(yīng)力對(duì)受力本能機(jī)能的影響明白一、數(shù)值模仿對(duì)象

靖江奏凱國(guó)際廣場(chǎng)基坑工程實(shí)踐呈文中的不可回收加勁樁JJ01，樁長(zhǎng)18m，鋼絞線。傾角30°，插件規(guī)格3×φ15.2，3個(gè)錨定板，d。其安排剖面圖如下：

水泥土樁體直徑D_pile=600，樁長(zhǎng)pilelength=。相比看鋼絞線。鋼絞線為3×φ15.2，直徑d_shaft=45.6mm，長(zhǎng)度等于樁長(zhǎng)，其中分為自在段6000和錨固段。錨固段埋置了3塊分散板，事實(shí)上應(yīng)力。直徑d_plhwiszheimerwis disewherease=200，我不知道熱鍍鋅加工廠。由淺到深分散板編號(hào)為1、2、3，想知道考慮。間隔錨固段頂?shù)拈g隔區(qū)分為6000、9000、。

二、ANSYS數(shù)值模型先容

1、模型基礎(chǔ)尺寸和參數(shù)

為了簡(jiǎn)化明白進(jìn)程，將上述斜向支護(hù)樁近似為豎向抗拔樁，即可簡(jiǎn)化為2D立體軸對(duì)稱模型，模型中成立了鋼絞線桿軸、水泥土樁體和土體的實(shí)體單元，我不知道熱鍍鋅廠。聽說

單元類型為PLANE42。ANSYS中2D應(yīng)力分散型抗拔錨樁是否考慮粘結(jié)應(yīng)力對(duì)受力性能的影響。模型中沒有成立螺旋板，假定螺旋板剛度無量大，以為此處土體的豎向位移與臨近異樣深度的桿軸節(jié)點(diǎn)位移相同，議定兩者節(jié)點(diǎn)的位移耦合。我不知道受力。桿軸-水泥土樁體、水泥土樁體-土體之間成立了粘結(jié)滑移單元（用法向和切向COMBIN39模仿），水泥土樁底部-土體成立了法向接連彈簧COMBIN39。鋼絞線桿軸PLANE42單元為完全彈性原料，直徑d_shaft=45.6mm（周長(zhǎng)相同，側(cè)摩阻力近似），等效彈性模量EX=0.511e5MPA（保證軸向應(yīng)變和伸長(zhǎng)量相等），熱鍍鋅廠。土體PLANE42單元為妄想彈塑性DP原料，看看應(yīng)力。土體彈性模量為11.2MPA，泊松比0.4!粘聚力為12KPA，熱鍍鋅生產(chǎn)線。沖突角為13.1。鍍鋅鋼絲。

2、模型基礎(chǔ)假定

1）分散板為剛度無量大的剛體；

2）水泥土樁體-土體之間處于無滑移的粘結(jié)形態(tài)；

3）水泥土樁底部與土體僅成立了法向接連，忽視切向接連；

三、不研討計(jì)劃桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力的ANSYS數(shù)值模型計(jì)算效率

1、參數(shù)設(shè)置（2D規(guī)則pla certaine42jingjia certaingpile-1（好）.txt)

以為水泥土樁體-土體的切向、法向彈簧COMBIN39的剛度無量大（無滑移的粘結(jié)形態(tài)）。首先讓模型在自重作用下均衡（僅爆發(fā)豎向應(yīng)力，不爆發(fā)變形），看看熱鍍鋅廠。然后在桿軸頂部作用向上的位移1000mm，鋼絞線。明白水泥樁體和土體中的應(yīng)力和變形。

2、計(jì)算進(jìn)程中的收斂狀況紀(jì)錄

3、鋼絞線頂荷載-位移曲線

TIMEFY
1.0.6
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.（極限值）
1.0.
1.0.
1.0.

由上圖可知，本模型的極限值為548.68KN，對(duì)應(yīng)的位移為UY=98.6MM（與上面的實(shí)踐值較量接近）。

靖江奏凱國(guó)際廣場(chǎng)基坑工程實(shí)踐呈文中加勁樁JJ01的實(shí)踐效率如下：熱鍍鋅廠。

4、鋼絞線軸向應(yīng)力散布圖

TIME=1.0986時(shí)，鋼絞線軸向應(yīng)力散布如下圖所示。粘結(jié)。從下圖可知，第一、第二塊分散板的荷載分擔(dān)效應(yīng)至極彰著。

離頂部間隔SY(MPA)

7200.0334.79
8100.0334.67
9000.0334.57
9900.0334.47
.334.38
.334.30
.63.338（驟降）
.63.267
.63.196
.8.4545（驟降）
.8.3846
.8.3144
.4.2039

5、鋼絞線軸向位移散布圖

TIME=1.0986時(shí)，鋼絞線軸向位移散布如下圖所示。

SUYYY
0.000098.634
900.0092.720
1800.086.809
2700.080.900
3600.074.995
4500.069.092
5400.063.191
6300.057.293
7200.051.397
8100.045.503
9000.039.611
9900.033.721
.27.832
.21.945
.19.240
.18.125
.17.011
.16.220
.16.072
.15.925
.15.773

6、水泥土樁體軸向應(yīng)力散布圖

TIME=1.0986時(shí)，水泥土樁體X=61.4處（位于分散板寬度的中心）軸向應(yīng)力如下圖所示。2d。可知，分散板上外表的樁體基礎(chǔ)受壓，而下外表的樁體基礎(chǔ)受拉。熱鍍鋅鋼絲生產(chǎn)廠家。是否。水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁界限的中心）的軸向應(yīng)力散布圖與上述X=61.4處的散布圖猶如。

S(MM)SYYY(MPA)
0.00000.E-03
900.00-0.E-01
1800.0-0.E-01
2700.0-0.E-01
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.0-0.
9000.0-0.
9900.0-0.
.-0.
.-1.4251
.0.
.0.
.-0.E-01
.0.
.-0.E-01
.-0.
.-0.

TIME=1.0986時(shí)，水泥土樁體X=300處（位于樁體界限）軸向應(yīng)力如下圖所示。熱鍍鋅加工。可知，分散板上外表的樁體基礎(chǔ)受壓，ANSYS中2D應(yīng)力分散型抗拔錨樁是否考慮粘結(jié)應(yīng)力對(duì)受力性能的影響。而下外表的樁體基礎(chǔ)受拉。我不知道熱鍍鋅生產(chǎn)線。

S(MM)SYYY(MPA)

0.0000-0.E-02
900.00-0.E-01
1800.0-0.E-01
2700.0-0.E-01
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.0-0.
9000.0-0.
9900.0-0.
.-0.
.-0.
.0.
.0.
.-0.E-01
.0.E-01
.-0.E-01
.-0.
.-0.

7、水泥土樁體軸向位移散布圖

TIME=1.0986時(shí)，想知道熱鍍鋅加工。水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁界限的中心）軸向位移如下圖所示。

SUYYY
0.00003.1352
900.003.1621
1800.03.2417
2700.03.3848
3600.03.6084
4500.03.9386
5400.04.4156
6300.05.1096
7200.06.1240
8100.07.4936
9000.09.2490
9900.011.420
.14.038
.17.136
.17.362
.16.406
.15.948
.15.644
.15.147
.15.139
.15.618

8、樁側(cè)土體豎向位移散布圖

TIME=1.0986時(shí)，樁側(cè)土體X=300處豎向位移散布圖如下圖所示。

SUYYY
0.00003.1309
1200.03.1812
2400.03.3273
3600.03.6055
4800.04.0737
6000.04.8375
7200.06.1114
8400.08.0205
9600.010.632
.14.021
.17.667
.16.652
.15.932
.15.407
.15.069
.15.511
.1.7278
.1.0766
.0.
.0.
.0.E-15

9、樁-土體剪應(yīng)力散布圖

TIME=1.0986時(shí)，樁-土體（X=300處）剪應(yīng)力散布圖如下圖所示。你知道熱鍍鋅鋼絞線。

SSXXYY
0.0000-0.E-02
1200.0-0.E-02
2400.0-0.E-02
3600.0-0.E-02
4800.0-0.E-02
6000.0-0.E-01
7200.0-0.E-01
8400.0-0.E-01
9600.0-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-03
.-0.E-03
.-0.E-04
.-0.E-04
.0.E-01

四、研討計(jì)劃桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力的ANSYS數(shù)值模型計(jì)算效率

1、參數(shù)設(shè)置（2D規(guī)則pla certaine42jingjia certaingpile.txt)

以為水泥土樁體-土體的切向、法向彈簧COMBIN39的剛度無量大（無滑移的粘結(jié)形態(tài)）。鋼絞線-水泥土樁體錨固段之間有側(cè)摩阻力，數(shù)據(jù)來自EndNote中WORD文檔。首先讓模型在自重作用下均衡（僅爆發(fā)豎向應(yīng)力，不爆發(fā)變形），然后在桿軸頂部作用向上的位移1000mm，拔錨。明白水泥樁體和土體中的應(yīng)力和變形。

2、計(jì)算進(jìn)程中的收斂狀況紀(jì)錄

3、鋼絞線頂荷載-位移曲線

TIMEFY
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.（極限值）
1.0.
1.0.
1.0.
1..
1..
1..
1..
1..
1..
2.0000.

由上圖可知，本模型的極限值為800.38KN，對(duì)應(yīng)的位移為UY=99.6MM，比不研討計(jì)劃桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力的ANSYS數(shù)值模型計(jì)算值548.68KN要大，同時(shí)也比靖江奏凱國(guó)際廣場(chǎng)基坑工程實(shí)踐呈文中加勁樁JJ01的實(shí)踐極限值524KN要大。性能。

4、鋼絞線軸向應(yīng)力散布圖

TIME=1.0996時(shí)，鋼絞線軸向應(yīng)力散布如下圖所示。從下圖可知，鋼絞線-水泥土樁體之間的錨固力作用效應(yīng)至極彰著，第一、第二塊分散板的荷載分擔(dān)效應(yīng)大大低沉。

S(MM)SYYY(MPA)
0.0000490.08
900.00489.93
1800.0489.78
2700.0489.64
3600.0489.51
4500.0489.40
5400.0489.29
6300.0448.74
7200.0336.63
8100.0224.51
9000.0141.68
9900.0110.37
.92.863
.80.853
.61.371
.50.048
.38.846
.20.606
.10.633
.0.E-01
.-2.8998

5、鋼絞線-水泥土樁體的側(cè)摩阻力、絕對(duì)位移沿深度散布圖

TIME=1.010時(shí)，學(xué)習(xí)鋼絞線。鋼絞線-水泥土樁體的側(cè)摩阻力沿深度散布如下圖所示。

TIME=1.010時(shí)，鋼絞線-水泥土樁體的絕對(duì)位移沿深度散布如下圖所示。看著影響。

TIME=1.0575時(shí)，鋼絞線-水泥土樁體的側(cè)摩阻力沿深度散布如下圖所示。

TIME=1.0575時(shí)，鋼絞線-水泥土樁體的絕對(duì)位移沿深度散布如下圖所示。

TIME=1.0996時(shí)，鋼絞線-水泥土樁體的側(cè)摩阻力沿深度散布如下圖所示。分散。

TIME=1.0996時(shí)，鋼絞線-水泥土樁體的絕對(duì)位移沿深度散布如下圖所示。

6、鋼絞線軸向位移散布圖

TIME=1.0996時(shí)，鋼絞線軸向位移散布如下圖所示。與無粘結(jié)模型的散布圖較為接近。

SUYYY
0.000099.582
900.0090.955
1800.082.330
2700.073.708
3600.065.088
4500.056.470
5400.047.854
6300.039.370
7200.032.455
8100.027.514
9000.024.406
9900.022.223
.20.443
.18.921
.17.699
.16.715
.15.935
.15.385
.15.105
.15.014
.15.062

7、水泥土樁體軸向應(yīng)力散布圖

TIME=1.0996時(shí)，熱鍍鋅加工。水泥土樁體X=61.4處（位于分散板寬度的中心）軸向應(yīng)力如下圖所示。與無粘結(jié)模型的散布圖（上外表樁體受壓，下外表樁體受拉）彰著不同，樁體以Y=8000為分界點(diǎn)，其上樁體受壓，熱鍍鋅廠。其下樁體受拉，ansys。說明分散板的作用不彰著。
SSYYY
0.00000.E-03
900.00-0.
1800.0-0.
2700.0-0.
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.00.
9000.00.
9900.00.
.0.
.0.
.0.
.0.
.0.E-01
.0.E-01
.-0.E-01
.-0.
.-0.

8、水泥土樁體軸向位移散布圖

TIME=1.0996時(shí)，水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁界限的中心）軸向位移如下圖所示。聽聽鋼絞線。與無粘結(jié)模型的散布圖式樣接近，但斜率變化大小不同，本模型梯度更大。

SUYYY
0.000013.105
897.5013.258
1795.013.785
2692.514.742
3590.016.150
4487.518.029
5385.020.396
6282.523.133
7180.024.790
8077.524.911(最大值)
8975.023.640
9872.521.896
.20.235
.18.806
.17.560
.16.540
.15.783
.15.264
.14.916
.14.841
.15.105

9、樁-土體剪應(yīng)力散布圖

運(yùn)用不同的顯示方式，取得的土體剪應(yīng)力圖不同，TIME=1.0996時(shí)，可靠比例和主動(dòng)計(jì)算模型下土體剪應(yīng)力的散布如下圖所示；另一方面，圖形顯示取得的剪應(yīng)力數(shù)值與議定途徑繪圖顯示的數(shù)值不同。

可靠比例顯示方式

主動(dòng)計(jì)算顯示方式

TIME=1.0996時(shí)，樁-土體（X=300處）剪應(yīng)力散布圖如下圖所示。

SSXXYY
0.0000-0.E-02
1200.0-0.E-01
2400.0-0.E-01
3600.0-0.E-01
4800.0-0.E-01
6000.0-0.E-01
7200.0-0.E-01
8400.0-0.E-01
9600.0-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-03
.-0.E-03
.-0.E-04
.-0.E-04
.0.E-01

五、能否研討計(jì)劃桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力對(duì)計(jì)算效率的影響

能否研討計(jì)劃兩者之間的側(cè)摩阻力，對(duì)鋼絞線頂?shù)淖冃斡绊懖淮螅瑢?duì)極限抗拔荷載影響較大，熱鍍鋅鋼絲廠家。研討計(jì)劃側(cè)摩阻力模型的極限荷載要大些。當(dāng)不研討計(jì)劃兩者之間的側(cè)摩阻力時(shí)，旋噴攪拌加勁水泥土抗拔樁多透露壓力分散型錨桿特性，分散板的荷載分擔(dān)效應(yīng)至極彰著；當(dāng)兩者之間的側(cè)摩阻力時(shí)，且粘結(jié)-滑移關(guān)聯(lián)曲線為妄想彈塑性式(不研討計(jì)劃粘結(jié)應(yīng)力的退步debond university)時(shí)，旋噴攪拌加勁水泥土抗拔樁多透露拉力型錨桿特性，其中分散板的荷載分擔(dān)效應(yīng)不彰著。粘結(jié)應(yīng)力的退步效應(yīng)的影響如何，詳見其他博文。